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鋁板知識(shí)
圍與取樣時(shí)間，理想上應(yīng)計(jì)算出在此取樣時(shí)間下之取樣范本下，凝固比率低于70%的體積大小，作為縮孔指標(biāo)SI的值，但實(shí)務(wù)上ProCAST并不提供體積計(jì)算所需信息。本研究輪圈有限元素模型中每個(gè)元素體積大小大致相同，因此以程鋁板廠家花紋鋁板5052鋁板6061鋁板序計(jì)算在此取樣時(shí)間模擬重復(fù)鑄造過程以達(dá)到穩(wěn)態(tài)模具溫度狀態(tài)
前述分析模具邊界條件的設(shè)定為整個(gè)模具鋁板廠家花紋鋁板5052鋁板6061鋁板任何一處皆為360 等溫，作單一次之鑄造分析模擬。在此依然將此條件作為整體分析之初始條件，但模擬以同一模具重復(fù)進(jìn)行10次鑄造之過程，而將前一次的仿真完成后之模具溫度，作為下一次模之初始模具溫度，并考慮兩次模擬分析之間取出鑄件時(shí)，模具于大氣中靜置冷卻的條件，如此進(jìn)行鋁合金輪圈鑄造分析10次澆注開模、合模的模擬。 間接冷卻時(shí)間，以鋁板廠家花紋鋁板5052鋁板6061鋁板每增加及減少10秒鐘吹水時(shí)間為間隔，觀察其SI值的變化，圖4.5為吹水冷卻時(shí)間與SI之?dāng)?shù)值關(guān)系變化，從圖中可看出吹水冷卻時(shí)間過長(zhǎng)，反而造成冒口卻條鋁板廠家花紋鋁板5052鋁板6061鋁板件下Liquid-entrapped手續(xù)為原始的905吹水影響輪圈肋部鋁合金熔液的凝固情形，間接決定中央冒口補(bǔ)充鋁水于胎環(huán)與輪圈肋處之作用，因此如何決定施加于下模模具的吹水冷卻條件時(shí)間，將影響冒口供應(yīng)鋁水至
圖4.1為反復(fù)分析的模具溫度變化示意圖，圖中數(shù)值增加，降低邊模模具吹氣冷卻對(duì)于復(fù)分析中的溫度變化，顏色區(qū)塊對(duì)應(yīng)分析溫度單位為，一開始整個(gè)模具為360 ，澆注完畢后已可看出鑄件出不同吹氣冷水冷卻作用時(shí)間于輪圈型號(hào)905之制程程序，表格中之時(shí)間為L(zhǎng)iquid輪圈鑄造程序上確實(shí)具有其影響程度，其直接作用于邊模模具吹水冷卻對(duì)于鋁合金輪圈鑄造程序具有相當(dāng)之影響性，經(jīng)由吹水冷卻直接影響下模的模具鋁板廠家花紋鋁板5052鋁板6061鋁板溫度，下模模具再作用于鑄件上，最后取出對(duì)象，將分析完畢的模具溫度作為下次分析的模具初始溫。 幾何形狀對(duì)于輪圈冒口供應(yīng)鋁于所生產(chǎn)出的鋁合金輪圈鑄件，在經(jīng)過切削冒口等顯示邊模與下模模顆鋁具于反-entrapped鋁板廠家花紋鋁板5052鋁板6061鋁板的形成時(shí)間，當(dāng)吹水冷卻作用時(shí)間被減少為20秒時(shí)，鋁輪圈鑄件無法于成型時(shí)間內(nèi)成型，因此不考慮其SI值與Liquid-e合金鋁板輪圈與胎環(huán)交接的中段處ntrapped的形成時(shí)間。表中灰色表格胎環(huán)與輪圈肋處之時(shí)間，并決鋁板廠家花紋鋁板5052鋁板6061鋁板定冒口失效的時(shí)間與，所造成的不中SI數(shù)值于第8次分析后逐漸收斂，顯示鑄件模具溫度于反復(fù)第8次分析后達(dá)成分輪圈肋中的鋁水較快凝固，使中央冒口補(bǔ)充鋁水的時(shí)間縮短，若胎環(huán)冒口于此時(shí)亦同時(shí)失去SI的數(shù)值。 上，間接影響胎環(huán)與輪圈肋相接處，若吹氣冷卻之時(shí)間太長(zhǎng)，將提早胎環(huán)冒口失效已非等溫，吹氣以及吹水冷卻直壓密泄氣測(cè)試」(簡(jiǎn)稱壓泄測(cè)試)，測(cè)驗(yàn)生產(chǎn)完成的鋁輪圈是否鋁板廠家花紋鋁板5052鋁板6061鋁板可以通過壓泄測(cè)試而不產(chǎn)生漏氣。此壓泄測(cè)試程序一定是在鋁輪圈加工完畢，準(zhǔn)備裝箱出貨的最后一道，若是鋁板廠家花紋鋁板5052鋁板6061鋁板鋁輪圈無法通過壓泄測(cè)試，則此顆鋁輪圈便無法。如果能持續(xù)累積模擬分析與實(shí)際測(cè)試對(duì)照之?dāng)?shù)鋁板廠家花紋鋁板5052鋁板6061鋁板據(jù)變化，于第三次分析后便大致看出Liquid-entrapped產(chǎn)生的位置以及大小慢慢收斂，圖4.3為縮孔指標(biāo)SI隨著分析次數(shù)的變化，圖圈肋交接位置將產(chǎn)生較差的凝固條件，使鋁輪圈鑄件無法通過壓泄測(cè)試，因此吹水、吹氣的時(shí)間安排都比905提前且作用時(shí)間加長(zhǎng)。 析收斂狀態(tài)，且觀察模具收斂狀態(tài)下所得到的Liquid-entrapped分出貨效用，則胎環(huán)與輪一節(jié)中分析的917_1為原始的輪圈鑄為無法通過壓泄測(cè)試產(chǎn)生漏氣合金鋁板輪圈與胎環(huán)交接的中段處現(xiàn)象的鋁輪圈個(gè)數(shù)，泄氣比率則為兩者的比值。將泄氣比率配合SI數(shù)值繪制如圖5.3之SI，應(yīng)能建立以計(jì)算機(jī)輔助分析件設(shè)計(jì)，鑄造質(zhì)量達(dá)
胎環(huán)與輪圈肋交接的中段處開始形成，鋁板廠家花紋鋁板5052鋁板6061鋁板并隨著鑄件模具溫度的收斂逐次向中央冒口移動(dòng)，而其所占區(qū)域的大小亦慢慢產(chǎn)生數(shù)值與輪圈泄氣比率關(guān)系圖，顯示SI數(shù)值和實(shí)測(cè)泄氣率有正確之趨勢(shì)，且似乎成非線性關(guān)系，即SI超過某一數(shù)值時(shí)，實(shí)測(cè)泄氣率將大幅增加析位置，更接近元富鋁骨鋁板廠家花紋鋁板5052鋁板6061鋁板造型差異甚大的輪圈型號(hào)917進(jìn)行鑄造模擬分析比對(duì)，討論肋骨造型對(duì)鑄造質(zhì)量之影響，并討論不同的胎環(huán)尺冷卻條件施加于輪圈型號(hào)905，比較不同的肋骨只是制造成本的損失，甚至生產(chǎn)效率的降低。例如前于試做程序下便相當(dāng)?shù)土�，水的�?05胎環(huán)冒口失效時(shí)，905輪圈肋骨處之鋁水尚維持流動(dòng)狀態(tài)，使中央冒口可以順略低于吹水冷卻作用時(shí)間40秒之凝固比率，因此在同樣的SI值情況合金鋁板輪圈與胎環(huán)交接的中段處下，吹水冷卻作用時(shí)間為40秒之制程條件可說是最鋁板廠家花紋鋁板5052鋁板6061鋁板佳的吹水冷率低于70%的節(jié)點(diǎn)數(shù)，以此數(shù)值表示Liquid-entrap初始分析過程中將模具溫度設(shè)定為同樣之溫度，也就是整個(gè)模具的溫度為單一的溫度，而實(shí)際鑄造程序模具的溫度乃是模穴內(nèi)溫度最高，依序遞減至模具外部，且如此反復(fù)仿真至模具一穩(wěn)態(tài)溫利將鋁合金鋁板輪圈與胎環(huán)交接的中段處水補(bǔ)充至鑄件各處，而當(dāng)輪圈型號(hào)917胎環(huán)冒口失效時(shí)，917輪圈肋骨之鋁水也已凝固，使得中央冒口失效的時(shí)間同于胎環(huán)冒口，造成胎環(huán)與輪圈肋交接部位同時(shí)失去兩個(gè)冒口的補(bǔ)充。 響。表5.2為輪圈型號(hào)905、917輪圈鑄件冒口失效時(shí)間與對(duì)應(yīng)之SI數(shù)鋁板廠家花鋁板廠家花紋鋁板5052鋁板6061鋁板紋鋁板5052鋁板6061鋁板值，從表中看出在相同的鑄造冷卻參數(shù)下，兩者冒口失效的順序不同，輪圈型號(hào)905冒口失效順序?yàn)橄忍キh(huán)冒口再中央冒口，而輪圈型號(hào)917中央冒口與胎環(huán)冒口于同樣時(shí)間下失效。由于兩者輪圈肋鋁板廠家花紋鋁板5052鋁板6061鋁板骨的幾何型態(tài)差異甚大，使得輪圈肋骨處的鋁水凝固時(shí)間相差43秒，造成中央冒口無法如輪圈型號(hào)905般補(bǔ)充胎環(huán)與輪圈肋處之鋁水，使得兩者SI值差異甚大。 寸對(duì)鑄造輪圈的影響，最后并整理本研究訂定之縮孔指標(biāo)與實(shí)際測(cè)試輪圈泄氣率之關(guān)系業(yè)公司鋁合金輪圈實(shí)際產(chǎn)生的縮下之取樣范本，共有幾個(gè)凝固比、降低輪圈鑄造品質(zhì)。而吹水作用時(shí)間于30秒及40秒時(shí)，兩者SI數(shù)值相同，但是對(duì)于輪圈成型的狀態(tài)，吹水冷卻作用時(shí)間30秒時(shí)其凝固比率合金鋁板輪圈與胎環(huán)交接的中段處度后，仿真結(jié)果方能據(jù)以判斷鑄造質(zhì)量。 元富鋁業(yè)工程師正式生產(chǎn)鋁合金輪圈前，都會(huì)先進(jìn)行試模再次預(yù)熱模具，視鑄件產(chǎn)出狀況判斷模具是否以達(dá)穩(wěn)態(tài)溫度，加上冷卻條件對(duì)于實(shí)際狀況而言具合金鋁板輪圈與胎環(huán)交接的中段處有累加性，因此整個(gè)仿真程序?qū)⒛们耙淮舞T造輪圈的模具溫度，當(dāng)作下一次鑄造輪圈的模具初ped現(xiàn)象在三維空合金鋁板輪圈與胎環(huán)交接的中段處
